0731-85264948 / 18673113203
0731-85264948 / 18673113203
現狀與問題 STATUS QUO AND PROBLEMS
產品簡介 product brief introduction
1、 物理特性
產品名稱 TR-Ⅱ型脫硫增效劑 性狀描述 白色粉末狀晶體，溶于水，無毒，不含重金屬 主要成分 高分子羧基類與無機物質，活性劑，促結晶劑 pH 值（0.1%溶于水） 5.2-5.6 包 裝 25kg/袋，40kg/桶（根據用戶需求封裝） 儲 存 存放于陰涼、干燥、通風的庫房，常溫保存 注意事項 避免直接和眼睛、皮膚接觸
2、 產品樣品圖
3、 石灰石濕法煙氣脫硫化學反應機理
4、 產品作用機理
1） 提高石灰石反應活性，促進石灰石溶解
實驗證明脫硫增效劑可將石灰石消溶時間縮短40%以上。
石灰石樣品消溶速率對比表（pH值5.2-5.6，溫度47-50℃）
| 工況 | 無增效劑 | TR-Ⅱ型脫硫增效劑 |
| 石灰石消溶10%所需時間(min) | 3.0 | 1.8 |
| 石灰石消溶20%所需時間(min) | 4.5 | 2.5 |
| 石灰石消溶30%所需時間(min) | 9.0 | 5.1 |
| 石灰石消溶40%所需時間(min) | 16.0 | 10.2 |
| 石灰石消溶50%所需時間(min) | 33.2 | 19.7 |
| 石灰石消溶60%所需時間(min) | 58.3 | 34.2 |
技術優勢 technological superiority
針對電廠脫硫SO2排放超標情況，使用TR-Ⅱ型脫硫增效劑后，在吸收塔入口SO2濃度不變的情況下，可降低吸收塔出口SO2排放濃度30-50%，減少脫硫排污費用與環保處罰，減少因SO2排放超標引起的停機風險。
使用脫硫增效劑環保效益分析表
| 序號 | 項 目 | 單位 | 300MW | 600MW | 備 注 |
| 1 | 使用后SO2排放濃度降低值 | mg/Nm3 | 100 | 100 |
|
| 2 | 每年減少SO2排放量 | 噸 | 1000 | 2000 | 按年運行5000小時算 |
| 3 | 每年減少SO2排放費用 | 萬元 | 31.5 | 63 | 按630元/噸計算 |
| 4 | 避免SO2超標排放處罰費用 | 萬元 | 100 | 100 | 按5000元/時處罰 |
| 5 | 避免SO2超標排放停機損失 | 萬元 | 50 | 80 | 只算停一次直接損失 |
| 6 | 減少的總費用 | 萬元 | 181.5 | 243 |
|
在脫硫系統不增容的條件下，使用TR-Ⅱ型脫硫增效劑后，一般可提高吸收塔入口SO2濃度1000-2000mg/Nm3，即可適當提高鍋爐燃煤硫份，原煤采購價可降低5-20元/噸，年降低燃料采購成本上千萬元。
| 類別 | 項 目 | 單位 | 300MW | 600MW | 備 注 |
| 1 | 年消耗原煤量 | 萬噸 | 75 | 150 | |
| 2 | 煤硫份提高后煤價降低值 | 元/噸 | 12 | 12 | 視電煤供應形勢而定 |
| 3 | 燃料成本降低值 | 萬元 | 900 | 1800 | |
2、降低脫硫系統電耗
根據燃煤實際硫份與系統設計值對比分析，若運行3臺以上漿液循環泵，出口SO2濃度不超標情況下使用TR-Ⅱ型脫硫增效劑，至少能停一臺循環泵運行，且保持出口SO2濃度與使用增效劑前基本相當。
同時由于停運一臺循環泵，減少了一層噴淋，吸收塔阻力可降低200-250Pa，風機運行功率可降低150-250kW。
使用增效劑效益分析（停一臺漿液循環泵）
| 類別 | 項 目 | 單位 | 300MW | 600MW | 備 注 |
| 增效劑使用量 | 增效劑日用量 | 噸 | 0.10 | 0.18 | 依工況±20%調整 |
| 脫硫系統年運行時間 | 小時 | 5000 | 5000 | 按機組年運行時間 | |
| 脫硫增效劑年用量 | 噸 | 20.8 | 37.5 | 日用量*運行時間 | |
| 節電效益 | 1、停漿液循環泵節電 |
|
|
| 按停一臺泵考慮 |
| 1）循環泵額定功率 | kW | 600 | 1000 | 循環泵的銘牌功率 | |
| 2）循環泵實耗功率 | kW | 510 | 850 | 按額定功率85%計算 | |
| 3）循環泵年運行時間 | 小時 | 5000 | 5000 | / | |
| 4）停一臺泵年節電量 | 萬kWh | 255 | 425 | 運行時間*實耗功率 | |
| 2、風機節電量 |
|
|
| 引風機與增壓風機 | |
| 1）停泵后阻力減少量 | Pa | 200 | 250 | 單層噴淋層壓損 | |
| 2）風機功率降低值 | kW | 160 | 200 | 風阻力功率測算值 | |
| 3）風機年節電量 | 萬kWh | 96 | 120 | 降低功率*運行時間 | |
| 3、節電總功率 | kW | 670 | 1050 |
| |
| 4、年總節電量 | 萬kWh | 335 | 525 | 循環泵與風機總節電量 | |
| 5、年節電費用 | 萬元 | 144 | 226 | 上網電價按0.43元/kWh | |
| 成本分析 | 使用增資劑盈虧平衡點 | 萬元/噸 | 6.9 | 6.0 | 年節電費用/增效劑年使用量 |
| 說明：以一爐一塔脫硫系統、設計入口SO2濃度4500mg/Nm3為例進行效益分析 | |||||
| 比較項目 | 傳統脫硫增效劑 | TR-Ⅱ型脫硫增效劑 |
| 藥劑配方 | 配方無針對性，千篇一律 | 評估系統，針對性優化設計配方 |
| pH值 | pH值3～4，長期使用易加劇系統設備腐蝕 | pH值5.0-5.6，與脫硫漿液最佳pH值一致，無影響 |
| 功效 | 單純提高脫硫效率，導致亞硫酸鈣超標，脫水困難等問題 | 功效全面，提高脫硫效率，促進亞硫酸鈣氧化及硫酸鈣結晶 |
| 防止結垢 | 防止除霧器及GGH結垢無效果 | 能緩解除霧器及GGH結垢，減少煙囪飄“石膏雨” |
| 漿液起泡 | 起泡，導致液位運行控制問題 | 不會因為添加增效劑導致漿液起泡 |
| 服務技能 | 代理商代理產品，無專業研發工程師提供技術服務 | 專業研發工程師技術服務，通過問題診斷、評估，解決脫硫系統難題 |
產品使用說明
1、添加方法
將脫硫增效劑從脫硫塔地坑處加入，添加前應投入地坑攪拌器運行，確保添加的本品能充分溶解。首次添加時，應根據確定的添加量分3-4小時逐步加入，并向地坑補充一定量的工藝水，防止地坑中漿液密度過高導致地坑泵過流跳閘和管路堵塞。
2、添加量
1）初次添加：
根據漿池容積與入口SO2濃度計
算初次添加量，在脫硫塔地坑中加入，
嚴格控制增效劑質量濃度在要求的范圍內。
2）運行中補加：
增效劑的消耗包括隨固體石膏共
析、化學分解損失、漿液汽化、廢水
排放的損失。增效劑原則上每天補加一次，每天補加量大致等于增效劑的消耗量，視機組容量與入口SO2濃度每天補加量為60～200kg不等。
為確保漿液中增效劑在最佳反應濃度，需保證濾液水全部或絕大部分回到增效劑使用的吸收系統。
技術支持與保障 Technical support and guarantee
3） 高新技術企業證書
應用效果及案例 The application effect and the case
2）、使用TR-Ⅱ脫硫增效劑前后效果對比
| 運行參數 | 未添加 | 添加TR-Ⅱ脫硫增效劑 | |||
| 機組負荷（MW） | 2×300 | 2×300 | 2×300 | 2×300 | 2×300 |
| 循泵運行方式 | ABC | AB | BC/AC | ABC | ABC |
| pH值 | 5.2-5.6 | 5.2-5.4 | 5.2-5.4 | 5.0-5.2 | 5.0-5.2 |
| 入口SO2濃度(mg/ Nm3) | ≈1650 | ≈1900 | ≈2000 | ≈2500 | ≈2800 |
| 出口SO2濃度(mg/ Nm3) | ≈200 | ≈200 | ≈200 | ≈150 | ≈200 |
| 石膏含水率（%） | ≈15 | ≈12 | ≈12 | ≈12 | ≈12 |
| 石膏中碳酸鈣含量（%） | ≈3 | ≈2 | ≈2 | ≈2 | ≈2 |
| 石膏中亞硫酸鈣含量（%） | ≈0.3 | ≈0.2 | ≈0.2 | ≈0.2 | ≈0.2 |
2、案例二：大唐貴州某電廠
1）設計情況
4×600MW機組，脫硫系統為一爐一塔配置。
#1、#2機組：脫硫系統設計入口SO2濃度5600mg/ Nm3，配置4臺漿液循環泵，電機功率分別為1400kW/1250kW/1120kW/1000kW，氧化風配置3臺羅茨風機（兩用一備）。
#3、#4機組：脫硫系統設計入口SO2濃度9200mg/ Nm3，配置6臺漿液循環泵，電機功率分別為1250kW/1120kW/1000kW/1000kW/1400kW/1400kW，氧化風配置3臺高壓離心風機（一用兩備）。
2）運行現狀
來煤含硫量波動范圍為1.3-3.9%，對應吸收塔入口原煙氣中SO2濃度3800-11000 mg/ Nm3，脫硫效率在90-96%，與吸收塔原設計值存在偏離，偶爾有超標排放的情況，脫硫系統廠用電率較高。
3）脫硫增效劑使用效果
在入口SO2濃度滿足設計要求范圍內時，使用TR-Ⅱ脫硫增效劑后可以停一臺漿液循環泵運行，降低脫硫系統運行電耗；
在入口SO2濃度超出設計值20%時，使用TR-Ⅱ脫硫增效劑后，出口排放仍可滿足小于400 mg/ Nm3要求，提高了現有脫硫裝置對燃煤硫份的適應能力。
3、案例三：大唐太原某電廠
1）設計情況
#10、#11機組為300MW機組，脫硫系統為一爐一塔配置。設計入口SO2濃度6500mg/Nm3，原設計出口SO2濃度小于400mg/ Nm3，2013年7月調整為小于200mg/ Nm3。
2）運行現狀
排放標準提高后，pH值長期控制在5.8以上，直接外排的漿液中碳酸鈣含量最高達30%，SO2出口濃度易超過200 mg/ Nm3。
3）脫硫增效劑使用效果
#10機組：四臺循環泵運行，入口SO2濃度4800-4900mg/ Nm3時，出口SO2濃度嚴重超標；使用TR-Ⅱ脫硫增效劑后，脫硫效率由79.2%提高到88.5%。
#11機組：四臺循環泵運行，入口SO2濃度4000-4400mg/ Nm3時，出口SO2濃度約為340mg/ Nm3；使用TR-Ⅱ脫硫增效劑后，入口SO2濃度4500mg/ Nm3左右，四臺循環泵運行，出口SO2濃度持續穩定120-140mg/ Nm3之間。脫硫效率由92.2%提高到96.5%。
4、案例四：大唐湖南某電廠
1）設計情況
2×300MW機組，脫硫系統一爐一塔配置，設計入口SO2濃度2760mg/ Nm3，配置3臺漿液循環泵，電機功率分別為450kW/500kW/560kW。
2）脫硫增效劑使用效果
使用脫硫增效劑前，入口SO2濃度約為3000mg/ Nm3，三臺循環泵運行，出口SO2濃度220mg/ Nm3左右。若停一臺漿液循環泵，出口SO2濃度超過400mg/ Nm3。
使用TR-Ⅱ脫硫增效劑后（添加350kg），入口SO2濃度約為3100mg/ Nm3，停一臺循環泵（運行兩臺），出口SO2濃度平均在260mg/Nm3。
5、案例五：中電投東北某電廠1
1）設計情況
2×300MW機組，脫硫系統一爐一塔配置，設計入口SO2濃度2940mg/ Nm3，配置3臺漿液循環泵，其功率為500kW/500kW/560kW。
2）脫硫增效劑使用效果
#1脫硫系統：加入脫硫增效劑后，三臺循環泵運行條件下，脫硫效率從原來的 92% 提高到 96%以上，出口 SO2濃度維持在 36mg/Nm3以下；任意停止一套循環泵，長時間運行，脫硫效率仍能穩定維持在 94.5%～97%。
#2脫硫系統：加入脫硫增效劑后，任意停止一套循環泵，脫硫效率仍能穩定維持在 94.5%～97%。
兩臺爐若同時使用脫硫增效劑，脫硫系統停止循環泵每天可節約電量約2.4萬kWh。同時可保證脫硫系統循環泵長期有備用，降低脫硫系統運行維護費用。
6、案例六：中電投東北某電廠2
1）設計情況
2×350MW機組，脫硫系統一爐一塔配置，配置3臺漿液循環泵。
2）脫硫增效劑使用效果
為解決目前入爐煤硫份波動較大，脫硫系統出口SO2排放值有時偏高、吸收塔運行中pH值高、石膏脫水有時不正常等問題，該廠采用了TR-II型脫硫增效劑。
從使用脫硫增效劑前后運行數據對比分析看，不改變循環泵的運行方式時添加增效劑后SO2排放濃度下降了40%以上，入口SO2濃度可在現有基礎上提高約28%。
從使用脫硫增效劑前后數據分析，添加后可任意停一臺漿液循環泵，并降低增壓風機電耗。
原設計出口SO2排放濃度為200mg/Nm3，使用脫硫增效劑后，可滿足出口SO2排放濃度為100mg/Nm3的要求。
7、案例七：國電湖北某電廠
1）設計情況
4×300MW機組，脫硫系統一爐一塔配置，配置3臺漿液循環泵。
2）脫硫增效劑使用效果
為解決目前入爐煤硫份波動較大，脫硫系統脫硫能力達不到設計出力，漿液循環泵長期無備用問題，該廠采用了TR-II型脫硫增效劑。
從使用脫硫增效劑前后運行數據對比分析看，不改變循環泵的運行方式時添加增效劑后入口SO2濃度可在現有基礎上提高約20%。
從使用脫硫增效劑前后數據分析，添加后可任意停一臺漿液循環泵，并降低增壓風機電耗。
使用脫硫增效劑后，脫硫系統氧化能力增強，亞硫酸鈣含量不超標。
8、效果評價報告
火電標準與技術交流
掃一掃二維碼
歡迎加入我們
隨時獲取最新動態